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機械設備
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1965年美國Papell發明一種磁流體是把磁鐵礦等強磁性的細微粉末(約0.1nm~10nm)放入水、油類、脂類、醚類等液體中形成穩定分散的一種膠態液體。這種液體在通常離心力和磁場作用下，既不下沉、凝聚又累有磁性，可被磁...
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概述本節開孔加強方法適用于QB≤392.2MPa的鋼制簡體或封頭上圓形、橢圓形、長圓形的單個孔。所有開孔應盡可能避開焊縫。當筒體上開橢圓孔或長圓形孔時，其短半軸必須平行于簡體縱軸。若QR>392.2MPa的高強度鋼制...
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密封軸轉數增大（磁流體接觸表面速度增大），高速旋轉摩擦耗功增加而使磁流體溫度升高，導致磁流體載液的蒸發和表面活化劑的脫離而惡化密封性能，耐壓能力也將隨磁流體溫升而下降。圖6-70給出耐壓與溫度的關系曲線。設...
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磁流兩側承受的壓力差△p與磁流體兩側面的場強有關，也就是與磁流體在軸向上的厚度有關，而軸向厚度取決于磁流體注入量①。磁流體耐壓與注入量之間的實驗曲線，如圖6-69①注入量是把磁靴與軸間的空隙體積作為單位注...
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凸型封頭凸形（橢圓形，碟形）封頭因開孔而削弱的計算面積A=d×S0其中S0計算如下：①橢圓形封頭----開孔及其加強材料位于封頭直徑80%之封頭中心范圍內凸形封頭過渡部分開孔規定碟形封頭上開孔的孔邊與封頭邊緣間...
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平蓋開孔直徑d≤0.5DB時，因開孔削弱的面積A=0.5d×S0(8-77)式中So-平蓋計算厚度(不包括附加量C)[mm]，若開孔直徑d>0.5D時，須按法蘭計算。
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①當相鄰兩個開孔的中心線間距小于兩開孔平均直徑的兩倍時，這兩個孔(或多孔)應采用聯合補強，聯合補強板的強度應等于各單獨開孔所需要補強的總強度。②若兩個以上的相鄰開孔采用聯合補強板，則這些開孔中心距應大于...
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磁極靴頂端齒形設計是影響密封性能的重要因素。常見的齒型結構如圖6-71所示。齒型的主要結構參數是B/Lg、B/Lt、Lt/Lg及ao等，B是齒寬，其余符號同前。圖6-71中(a)型密封性能優于(b)型。表6-117是（a）型與(b)型的磁導...
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磁流體一級密封耐壓z*大值約為2MPa。在一定的場強下，耐壓隨級數的增加而提高。大約在7~14級之間耐壓能力達到z*大值，此后級數再增加，耐壓能力反而減小，原因是間隙中場強及其分布的變化影響到耐壓。對給定級數的密...
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外壓容器的開孔補強因開孔而削弱的面積A=0.5d×So(8-78)式中So-外壓計算求得的筒體或封頭壁厚(不包括壁厚附加量)[mm]。內壓圓筒體開孔補強因開孔削弱面積A=dS(8-79)式中S-簡體計算壁厚;d-開孔直徑。
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加強區有效范圍如圖8-46所示。式(8-3)中，y為焊縫系數，開孔不通過縱焊縫時，取y-l，開孔通過縱焊縫時，取縱焊縫系;(見第二節)。A2-接管上超過抵抗壓力所需要的多余金屬面積[mm^2]A2=2h1(S1-S10-C)+2h2(S-2C)(8-84)式...
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①株洲維格磁流體有限公司生產的磁流體密封傳動裝置，有實心軸、空心軸、法蘭連接和螺紋連接等16種規格，可用于4mm～20mm旋轉軸動密封。產品的命名規則見表6-118、表6-119。
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磁流體單極靴的酎壓能力小，不能承受大氣壓力，用于真空轉軸密封必須采用多級極靴結構，如圖6-73所示。真空轉軸磁流體密封的整體結構，如圖6-74所示。
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